主軸承蓋三維模型對(duì)于小型鑄件來說，一箱澆注一件的生產(chǎn)效率很低，因此可以采用一箱多件澆注，來提高鑄件的生產(chǎn)效率。對(duì)于鑄型較薄且較高的小型鑄件，如果采用立澆，則可以采用串聯(lián)澆注。串聯(lián)澆注系統(tǒng)就是將鑄件沿著橫澆道依次擺放，并且每個(gè)鑄件均有獨(dú)立的內(nèi)澆道與橫澆道連接。鐵水會(huì)沿著橫澆道，進(jìn)人內(nèi)澆道并most終充滿型腔。借助數(shù)值模擬軟件，可以看出離直澆道m(xù)ost遠(yuǎn)的鑄件總是most先進(jìn)流并most先充滿，離直澆道越近的鑄件，越晚進(jìn)流，也越晚充滿。鐵水分配不均勻?qū)е逻M(jìn)人每一個(gè)型腔的鐵水流速都較快。鐵水進(jìn)人型腔的速度較快，會(huì)導(dǎo)致沖砂、夾渣、卷氣等現(xiàn)象，這給鑄件的質(zhì)量帶來很大的問題。將鐵水平均分配到每一個(gè)型腔中，從而降低鐵水進(jìn)人型腔的流速，對(duì)提高鑄件質(zhì)量是非常有必要的。
本文主要是以主軸承蓋為例，來對(duì)其進(jìn)行鑄造工藝設(shè)計(jì)，并通過數(shù)值模擬軟件來對(duì)其進(jìn)行工藝優(yōu)化和驗(yàn)證，實(shí)現(xiàn)串聯(lián)澆注系統(tǒng)中，各個(gè)主軸承蓋能平均分配鐵水，同時(shí)進(jìn)流并同時(shí)充滿。該主軸承蓋most大輪廊尺寸為440mmX 92mm，三維模型如所示。
鐵水剛充入內(nèi)澆道時(shí)的充型流速（方案1）鐵水即將充滿整個(gè)型腔時(shí)的充型流速（方案1）變截面的橫澆道截面圖鐵水剛充入內(nèi)澆道的充型流速（方案2）鑄造設(shè)備與工藝從中可以看出，當(dāng)離橫澆道m(xù)ost遠(yuǎn)的鑄件充型到一半時(shí)，離橫澆道m(xù)ost近的鑄件才開始進(jìn)流，從中可以看出，當(dāng)離橫澆道m(xù)ost遠(yuǎn)的鑄件充滿時(shí)，離橫澆道m(xù)ost近的鑄件才充到一半。鐵水分配不均勻，導(dǎo)致進(jìn)人每一個(gè)鑄件的鐵水流速都較快，因此鑄件中出現(xiàn)較嚴(yán)重的卷氣現(xiàn)象（如所示），嚴(yán)重影響鑄件質(zhì)量。因此，對(duì)該工藝進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)，使得鐵水能均勻分配到各個(gè)鑄件中。
充型過程中卷氣結(jié)果（方案1）1.2使得鐵水均勻分配的工藝優(yōu)化改進(jìn)中所示的初始方案中，從過濾網(wǎng)到橫澆道集渣坑之間的橫澆道的截面積是相同的。為了防止在充型的初始階段，鐵水率先充人遠(yuǎn)離直澆道的鑄件型腔內(nèi)，考慮可以改變不同鑄件之間的橫澆道截面積，通過控制鐵水流量來實(shí)現(xiàn)各鑄件的鐵水均勻分配。將過濾網(wǎng)到橫澆道集渣坑之間的橫澆道的分為四段，每段的橫澆道截面積均不同。設(shè)計(jì)的變截面的橫澆道如所示。將該橫澆道分為4段，編號(hào)為進(jìn)行模擬評(píng)估，充型過程中的流速結(jié)果截圖如、從中可以看出，橫澆道中的鐵水幾乎是同時(shí)進(jìn)人各個(gè)內(nèi)澆道中，并且鐵水是平均分配到各個(gè)鑄件中的。從中可以看出四個(gè)鑄件幾乎是同時(shí)充滿的。這說明改變橫澆道的截面積對(duì)串聯(lián)澆注系統(tǒng)中各鑄件鐵水分配有很明顯的改進(jìn)作用。為改進(jìn)后的工藝在充型過程中的卷氣結(jié)果，可以看出：卷氣結(jié)果得到了很明顯的改善。
鐵水即將充滿整個(gè)型腔的充型流速（方案2）2方案1與方案2的結(jié)果比較2.1充型過程中的流速比較對(duì)方案1和方案2中內(nèi)澆道的流速進(jìn)行比較（和），可以看出：方案1中鐵水進(jìn)人內(nèi)澆道的流速平均為280cm/s，方案2中鐵水進(jìn)人內(nèi)澆道的流速平均為220cm/s，也就是說依次減小遠(yuǎn)離直澆道的橫澆道截面積對(duì)降低鐵水進(jìn)人內(nèi)澆道的流速有很大作用。
2.2充型過程中的鐵水流量分配比較對(duì)方案1和方案2中的鐵水流量分配進(jìn)行比較（、、和），可以看出：方案1中，在充型的開始階段，鐵水幾乎都進(jìn)人了離直澆道m(xù)ost遠(yuǎn)的鑄件型腔中，隨后鐵水才逐漸進(jìn)人離直澆道較近的鑄件型腔中。在充型的中間階段，鐵水在每個(gè)鑄件型腔中均有進(jìn)人，但由于在開始階段，遠(yuǎn)離直澆充型過程中卷氣結(jié)果（方案2）道的鑄件型腔中首先充人了鐵水，因此在中間階段，每個(gè)鑄件中鐵水的液面始終呈階梯狀，并且離直澆道m(xù)ost遠(yuǎn)的鑄件液面most高，離直澆道m(xù)ost近的液面most低。在充型的后期階段，離直澆道m(xù)ost遠(yuǎn)的鑄件型腔中已經(jīng)充滿了鐵水，則鐵水分配到還沒有充滿的鑄件型腔中。方案2中：鐵水從進(jìn)入型腔時(shí)就平均分配到各鑄件型腔中，一直到充型結(jié)束，鐵水幾乎都是平均分配到各個(gè)鑄件型腔中，也就是說，在充型的全過程中，串聯(lián)澆注的各鑄件型腔中的鐵水液面幾乎相同。從這個(gè)結(jié)果可以看出，依次減小遠(yuǎn)離直澆道的橫澆道的截面積可以使串聯(lián)澆注系統(tǒng)中各鑄件的鐵水流量進(jìn)行平均分配。
2.3充型過程中的卷氣結(jié)果比較對(duì)方案1和方案2的卷氣結(jié)果進(jìn)行比較（和），可以看出：方案1中的卷氣現(xiàn)象較方案2中的卷氣現(xiàn)象嚴(yán)重的多（圖中有顏色的區(qū)域表明卷氣的傾向）。方案1中大部分型腔都有卷氣的傾向，而方案2中只有型腔上部的部分區(qū)域存在卷氣傾向。
3結(jié)束語利用串聯(lián)澆注，可以明顯提高小型鑄件的生產(chǎn)效率。對(duì)于串聯(lián)澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)，將橫澆道設(shè)計(jì)為變截面橫澆道可以明顯改善各鑄件型腔中的鐵水分配比例，從而降低了鐵水的流速，改善了卷氣、沖砂、夾渣等現(xiàn)象，提高了鑄件質(zhì)量，也為今后的串聯(lián)澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供了一種有效的新計(jì)算方法。
